- 李乾南;
<正> 这个标准发布于标号D—4945:标号后面的数字表明标准最初采用的年代,如经修改,则指最后修改年代。1.范围 1.1 本试验方法分别包括确定铅直桩和斜桩对桩锤加在桩顶轴向冲击力所引起的力和速度响应的试验过程。对于功用类似于桩基的其它深基础,不管它们采用何种设置方法,只要能接受高应变冲击试验,也可采用本试验方法。 1.2 本标准可能包含危险的器材、作业和设备,本标准并未指出使用时有关的所有安全问题,使用者有责任建立适当的安全和保健措施,并在使用前确定适用的规章制度。有关特别注意事项参见注5。
1992年S1期 1-8页 [查看摘要][在线阅读][下载 2038K] [下载次数：27 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：149 ] - 冯国栋;
<正> 在各类建筑工程中,桩的使用十分广泛,在适用的条件下其功能也十分明显,但埋入地基中的桩其性能受到诸如桩的类型、沉桩方法、基土特性以及荷载性质等多种因素的影响,故如何预估与测定桩的力学性能尚存在不少值得探研的课题。《桩基动测和静测译文专辑》选译出的主要内容有美国、英国、加拿大、(前)苏联、挪威、丹麦等国家颁布的动力与静力试桩规范、标准、国外应用PDA桩基分析仪系统测桩规范,以
1992年S1期 2页 [查看摘要][在线阅读][下载 25K] [下载次数：7 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：58 ] - 郭大兵;戴建人;华泽鸿;
<正> 3.13 打桩分析仪(PDA) 规范说明:人们无法事先断言某一现场不会有问题或不存在争论,因此,不能说在桩基工程中动态监测不会有帮助或不需要。因之动态监测应考虑用于所有的桩基工程,所有的桩基承包合同应包括不使用或仅在某一有限范围内使用动测的条款。 1、用PDA对打桩进行动力检测[必须][可以]用在[初打(10根)桩和复打(10根)桩的全部桩数15％]:测试桩由[工程师]选择和指挥作业。 2、动测用来确定桩锤性能,各桩所发挥的承载力及确定初打、复打所要求的最终贯入度。 3、承包人应通力合作以保证坚决执行各选定桩的施工程序并提供各种方便和帮助使检测公司得以完成任务。
1992年S1期 9页 [查看摘要][在线阅读][下载 550K] [下载次数：12 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：79 ] - 唐竹敏;
<正> 本规范包括单桩承载能力的静载和动载试验及桩身完整性检验。静载试验是利用堆载或锚桩反力装置通过液压千斤顶将荷载传递至桩上,并分级在加载方向使桩产生缓慢的等速位移O等速贯入(CRP)试验或等速上拔(CRU)试验1、动荷载试验是利用落锤或重物产生的瞬时荷载进行试验,常与打桩同时进行。桩身完整性检验,其目的在于发现单桩桩身是否完整和良好。该试验不提供单桩承载力。在静载试验中对桩可以竖向加压或拉伸,也可以水平向加载。桩可以垂直设置也可以设置成|斜桩|(见注释1、2、12和26)。一、定义单桩容许承载力,考虑了桩的极限承载力所需的最小安全系数,沉降、桩距、负摩擦力、
1992年S1期 10-17页 [查看摘要][在线阅读][下载 2789K] [下载次数：32 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：111 ] - 王可钧;冯国栋;郭大共;戴建人;华泽鸿;
<正> 附录D 桩的静载试验指南轴向压缩荷载试验可以通过下述两种方法实现: (a)持续荷载试验(ML试验) (b)等速贯入试验(CRP试验) 对不熟悉的地基条件,至少需要对现场主要的各组桩预先各检测一根桩,或在大型工地至少对每100根合同桩预先检测一根桩。在决定需要检测的合同桩数时,需要考虑: (a)地方法定权威的要求; (b)地基勘察的范围和可靠度以及实际遇到的地基条件的变化; (c)对邻近工地类似环境下类似桩的现状的了解程度; (d)现场操作和监理标准; (e)布设合同桩时碰到的异常困难或重要变化;
1992年S1期 18-23+17页 [查看摘要][在线阅读][下载 952K] [下载次数：20 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：117 ] <正> PDA动测技术在国外已得到广泛的应用,不少国家已将桩的动测法列入地基基础设计与施工规范,如国际土力学和基础工程学会在1983年将CASWAP法作为学会建议的方法列入学会野外及室内试验委员会编制《规范):加拿大国家《总建筑规范》(1987年)规定,桩在承载力可用PDA桩基分析仪或用静载试桩确定;英国土木工作学会编制的《桩基规范)(1988年)中规定了桩基可采用PDA动测法;澳大利亚在《桩基设计施工规范(AS259-1976)》中规定可根据波动方程(PDA桩基分析仪)测定桩极限承载力;在荷兰,规定所有灌注桩均须经过动力检测;还有美国、西德等国家,也先后正式出版了桩的《动测规程》。限于篇幅,我们仅摘译了、翻印了国际土力学和基础工程学会、加拿大、英国的有关PDA动测《规范》。国际土力学与基础工程学会PDA动测规范:
1992年S1期 24-26页 [查看摘要][在线阅读][下载 1261K] [下载次数：39 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：93 ] - F.A. Guedes de Melo;M.Esteves Ferreira;陈静曦;
Guadiana河国际大桥两组主要的桩基由一些横穿厚淤积层的大直径桩组成。为了有助于考虑水平荷载影响的设计研究,在一根特为此目的而制造的,直径为0.80m 的混凝土桩上进行现场试验。本文详细介绍了有关试验过程及所获结果的分析工作。
1992年S1期 27-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 1603K] [下载次数：51 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：92 ] - D.H.MILOVIC;S.STEVANOVIC;陈静曦;
本文介绍了几个在直径D=90cm、120cm和150cm的钻孔桩上进行的现场荷载试验的结果。利用“荷载——沉降”曲线,根据Van der Veen法、Mazurkiewicz法和双线性近似法,确定了单桩的极限承载能力。基于在试验桩附近进行的触探试验结果,算出了桩端阻力P p和桩侧摩阴力P s。根据现场荷载试验的结果,确定了土的变形模量值E s。文中还讨论了单位摩阻力与变形模量以及单位摩阻力与钻孔触探结果的关系。
1992年S1期 31-36页 [查看摘要][在线阅读][下载 2274K] [下载次数：45 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：179 ] - A.A. Darrag;C.W. Lovell;佘成学;佘诗刚;
桩打入上体过程中,会产生显著的残余荷载。残余荷载对于桩上间的荷载传递具有显著的影响,从而制约桩基的总的特性。计算这种残余应力的方法已有许多,但是,这些方法或者过于简化,或者引入一些不正确的假定。本文分析了现有预测残余应力的各种方法审查了所有影响残余应力大小和分布的参数。利用波动方程,建立了预测打入非粘土中桩的残余应力的简化方法,给出了该方法的图表和方程。利用它们可以迅速估算残余应力的大小和实际测量值进行比较,表明该方法是可靠和有用的。
1992年S1期 37-41+36页 [查看摘要][在线阅读][下载 1430K] [下载次数：35 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：146 ] - A.Jaiwe P.;M.P.Romo;J.A.Ponce;A.Mitrem;佘成学;
用砼桩在墨西哥城粘土中进行贯入及拉拔试验,试验结果揭示出若干重要的摩擦,桩特性。首先,桩的最大贯入承载力取决于加荷速率,加荷速率越高,承载力越大。第二,加荷速率对荷载——位移曲线的平均斜率也有类似的影响。第三,虽然拉拨摩擦力的最大值和贯入摩擦力的最大值相等,但是贯入荷载——位移曲线和拉拨荷载——位移曲线并不相同。最后,对于墨西哥城粘土,用于计算摩擦桩承载力的参数α的数值为1.2。
1992年S1期 42-50页 [查看摘要][在线阅读][下载 4604K] [下载次数：27 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：113 ] - S.Hassini;R.D.Woods;张德祥;
在竖直或水平力作用下,在相同的填料中,有典型问距的群桩的总刚度通常小于各单桩分离时的刚度之和。这种现象是由桩—土一桩的相互作用产生的。用少量的间接帽盖模型钢群桩作的动力试验得出的资料可以考察间距和位移幅度对群桩动力性状的影响。结果发现:间距的影响是主要的。在实际的限制条件之外没有相互作用。坯观察到非线性反应并作了说明。
1992年S1期 51-55页 [查看摘要][在线阅读][下载 2595K] [下载次数：38 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：83 ] - S.Niyama;N.Azevedo;JR;C.M.Polla;M.A.Dechichi;张德祥;
对一根穿过海相沉积物,打到极密实砂质粘土上、长35m,直径80cm的预制混凝土桩,制定了一个专门的荷载试验计划,以便估算巴西巴拉那瓜(Paranagua)港扩建工程中桩基的抗力。在桩打入之前,进行了应力波测量的动力试验和最大荷载为4.64MN的竖向慢载荷试验(Uertical Slow ML Test)。沿桩布设了量测仪器,以查验静力状态下的荷载传递。还将该结果与动力测量结果作了比较,尽管二者的荷载条件各不相同。
1992年S1期 56-60页 [查看摘要][在线阅读][下载 1317K] [下载次数：19 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：101 ] - L.Briaud;L.M.Tucker;E.NG;张德祥;
对中等密实砂中5根桩的群桩加载至发生破坏,并控制一根单桩作参照。各桩都作了重点量测;这有助于获得加载期间桩性状的所有资料,包括打桩后残余应力,荷载一深度曲线,不同深度上的荷载传递曲线等。
1992年S1期 61-67+50页 [查看摘要][在线阅读][下载 4569K] [下载次数：29 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：141 ] - R.J.Jardine;A.J.Bond;卢应发;
本文描述论敦粘土中装设有许多测量仪器的桩的现场试验。以沿桩身的有效应力和总应力的测量来分析加载试验过程中,桩的设置效果、地基平衡期和桩的承载能力。在很多方面,桩的性状不同于目前理论所预测的结果,特别是,加载速率对桩的摩阻特性有出乎意料的很大影响。
1992年S1期 68-74页 [查看摘要][在线阅读][下载 4268K] [下载次数：30 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：158 ] - M.Novak;H.Janes;卢应发;
群桩对动、静态荷载的响应受到桩——土——桩之间相互作用的影响。采用静动态相互作用因子来研究小位移情况下群桩的响应。本文介绍群桩刚度和阻尼的封闭解表达式并说明动、静态相互作用的差异。人们对大位移下的群桩响应了解很少。文中介绍了承受水平向静荷载的群桩的现场试验。本文的目的,是要研究在大位移情况下群桩的性状,重点在于讨论桩间相互作用因子和群桩刚度随着位移增加而变化的情况。
1992年S1期 75-79页 [查看摘要][在线阅读][下载 2340K] [下载次数：42 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：106 ] - A.Jaiominiak;邱一平;
通过钢套管的拉拔阴力试验来评价直径为1.20米的钻孔桩的承载力。钢管桩打入钻孔地层,拉拔管套的液压千斤顶支撑在0.51米直径的钢管桩上,用这种方法可增加直径φ为1.2米桩的基础承载力并使地基中的所有桩的承载力一致化。
1992年S1期 80-81+74页 [查看摘要][在线阅读][下载 1182K] [下载次数：10 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：140 ] - J.Drescher;H.Meyer;O.Neubauer;李乾南;
大型试验表明,建造在从软到硬的粘性盆地沉积物中混凝土灌注桩的承载力,可用设置在桩底的压实砾石垫层来得到显著的提高。桩除受静力荷载外,还作用持续时间△t=20秒的脉冲荷载,如同从动力载荷试验中所知道的那样,已经证实,桩的刚度显著地大干静力荷载作用下的风度。
1992年S1期 82-87页 [查看摘要][在线阅读][下载 2297K] [下载次数：20 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：150 ] - K.G.Selby;M.S.Devata;P.Payer;D.Dundas;李乾南;
极限承载力的精确预测对桩基础的有效性和经济性是至关重要的。根据1977～1981年进行的5个试验项目的结果,给出由桩分析仪预测并由荷载试验确定的受压桩的极限承载力。此外还给出按静力公式和各种动力公式预测的极限承载力。最后,将这些预测的极限承载力和荷载试验得出的实际极限承载力进行对比。
1992年S1期 88-95+87页 [查看摘要][在线阅读][下载 1595K] [下载次数：11 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：128 ] - P.Cilles;E.Tanore;F.Decock;E.Lousberg;林晓玲;
八十年代中期,福朗克公司研制出一套动测桩系统。分析方法是建立在修正了桩一土相互作用规律的史密斯计算模型的基础上。后来卢旺夫主教大学土木工程实验室和福朗克公司协作开展了进一步的研究。现在,在软硬件和理论方法方面都有重大改进。利用试验装置获得数据(应变、加速度或速度),通过试凑法确定桩周土层的性质。使用合适的计算模型还可以计算静载条件下桩的性能。本文先进行理论方面的分析,然后讨论桩顶应力的重新分配。根据两个工地的螺旋型阿特拉斯桩所进行的动、静荷载试验,详细地分析了所开发的硬件和软件的可靠性。
1992年S1期 96-107页 [查看摘要][在线阅读][下载 1928K] [下载次数：72 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：152 ] - M.Honma;T.Sakai;H.Murakumi;N.Koyama;H.Inagawa;T.Miyasaka;Y.Tanaka;林晓玲;
本文介绍了根据应力波原理,在小应变条件下估测灌注桩形状方法的理论及使用结果。从桩的振动响应估测桩的形状,必须同时确定波动能量在桩上传播的衰减率以及产生反射波的桩构件的特征比。考察波的衰减特性曲线,以分析桩的振动响应,估测桩的形状。从该法应用于灌注桩的试验结果来看,如果对桩的振动响应,包括桩尖的反应形式仔细地进行分析,桩形估测中桩径误差为10～20％,桩长误差小于10％。
1992年S1期 108-115页 [查看摘要][在线阅读][下载 449K] [下载次数：18 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：194 ] - N.Kawabata;T.Sakai;S.Kondo;H.Kanai;Y.Kobayashi;T.Oki;S.Nishimura;林晓玲;
本文介绍一种根据应力波理论预测桩的动承载力的新方法。有关测量桩侧及极端阻力的应用方法及理论根据也分别予以讨论。虽然CASE法和CAFWAP分析法已广泛应用于预测桩的承载力,但并未考虑桩的频率特牲。由于锤击力的频率和桩的反射波频率彼此存在很大的差异,在打桩过程中用CASE法难以预测土的阻力。将桩的响应频率低的同样测量频率用于入射波和反射波,以预测打桩时上的阻力。结果发现,本文所述方法与CAPWAP分析法预测的承载力几乎相等。
1992年S1期 116-122页 [查看摘要][在线阅读][下载 409K] [下载次数：25 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：147 ] - B.Heritier;冯树仁;潘培才;
一项多年研究计划可阐明桩基承载力的一种测定方法,多处现场实践表明这种方法是可靠的。对砂、土和粘上所作的预测也得到了满意的证实。试验导致的应力——贯入度曲线,它可以直接地为岩土工程师所利用。
1992年S1期 123-125页 [查看摘要][在线阅读][下载 163K] [下载次数：33 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：127 ] - N.Aoki;U.R.Alonso;陈晓平;
本文以19次静维持荷载试验中得到的单桩承载力与动荷载试验结果建立关系,静荷载试验的单桩承载力根据 Van der Veen方法推求,动荷载试验承载力则用打桩时量得的反跳量估算。
1992年S1期 126-128页 [查看摘要][在线阅读][下载 223K] [下载次数：21 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：137 ] - J.Akhtar;S.Kibria;陈晓平;
巴基斯坦地基基础实践方面的进展使人们对优化设计的现场钻孔灌注混凝土桩更加信赖。对此,有关技术水平的文献为预估桩的承载力以及分析荷载试验结果提供了许多方法,也得出了各不相同的结论。笔者试图根据自己在巴基斯坦各种不同地基条件下所从事的桩基设计和荷载试验的经验来建立不同的预估方法和按不同判释准则所得的试验结果之间的一致性。
1992年S1期 129-135页 [查看摘要][在线阅读][下载 397K] [下载次数：18 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：126 ] - C.NOREN;C.-J.GRAVARE;C.AHLEN;陈晓平;
软岩中钻孔桩的承载力通常采用静力公式预估,而静力公式需应用所测得的岩石将性,如无侧限抗压强度。由于所测得的特性变动较大及理论公式的可用性有局限性,使得预估的精确性通常较低,从而不必要地增加桩基投资。本文介绍一种在泥岩中采用动力法沉桩和量测桩承载力的方法。并将量测值和用统计方法求得的静预估值进行比较。
1992年S1期 136-141页 [查看摘要][在线阅读][下载 1255K] [下载次数：41 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：144 ] - M.Hussein;F.Rausche;陈晓平;
深基础的承载力通常是由静载荷试验确定的。但这种方法费钱费时,而且在一些实际工程中不可能进行。由于这些限制,在大型工程中只对少数几根桩做静载试验,而在小型工程中可能一根也不做。近年来,撞击条件下桩顶的动态测量已被用于估计深基础的承载力。因为快速和费用相对较低,在世界许多国家,这些试验正逐渐成为常规试验。分析和量测技术的不断发展,提高了它们的经济性和可靠性。本文选择了十个对同样的桩分别进行了动测和静力试验的工程实录。这些实录中包括打入桩和钻孔桩。打入桩用柴油锤和空气。蒸汽锤打入。钻孔桩的试验采用专门的加行装置。土质条件包括砂、粉土、粘土、石灰质土和岩石。其结论为,在不同条件下,用桩顶动测成果来确定深基础的静承载力与在各种条件下用静力测试成果相比,其差别在107以内。
1992年S1期 142-149+122页 [查看摘要][在线阅读][下载 636K] [下载次数：34 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：122 ] -
<正> F2 桩的轴向阻力的分析F2.1 总则 F2.1.1 桩的轴回阻力由两部分组成,一部份为表面累计摩阻力,另一部份为端阻力。 F2.1.2 主要通过端部阻力承受荷载的桩称作端部承载桩,而摩擦桩一词用于主要是通过轴向摩擦力承载的桩。 F2.1.3 桩的结构性能在很大程度上受打桩方法的影响,见10.4(R)。桩的不同施工方法如扩孔桩、水冲桩等将趋向于减小轴向摩擦力,而强行打入的桩则可能在土壤和桩中都留下很大的残留应力。 F2.1.4 开口钢质圆柱(管)桩是最常用的支承海上结构的桩。
1992年S1期 150-161页 [查看摘要][在线阅读][下载 852K] [下载次数：44 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：95 ] - J.Brinch Hansen;
<正> 5.5 桩基础单桩的承载量O可用土工静力计算,打试桩或用荷载试验求得。有时将这几种方法组合采用。桩的计算承载量不得大于相应于桩身材料本身计算强度的承载量。在此种分析中桩身横向未受土支承部分可能失稳的影响应予考虑。对受拉的混凝土桩而言,必须使单是钢筋就足以支承计算拉力土工静力计算中假定单桩承载量是由桩尖阻力及不同土层中的桩周阻力所组成:
1992年S1期 162-165页 [查看摘要][在线阅读][下载 388K] [下载次数：19 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：116 ] -
<正> 桩的承载能力应是指桩的计算强度。按桩尖下土层的指标,桩会为摩擦桩与端承桩。摩擦桩是指沉入不同压缩性土层并且桩尖也支承在压缩性土层上的桩。如果桩尖下有高压缩性软土,则桩的承载力主要取决于沿桩侧表面土的强度,而与桩尖下土的强度关系较小如果在桩尖下有密实的低压缩性土层,则桩的承载力主要取决于桩尖下土的强度,并某种程度上取决于沿桩的侧表面土的强度。端承桩是指尖下为岩石类土及大块碎石类土等实际上是非压缩性土层的桩。端承桩的承载力完全决定于桩尖下土的强度。不考虑沿侧表面土的强度,因为它只能在桩下沉时出现,
1992年S1期 166-185页 [查看摘要][在线阅读][下载 6396K] [下载次数：42 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：144 ] - 松本樹典;村上浩;李乾南;
<正> 近年来,为了检测已埋设的混凝土桩的完整性,要求进行完整性试验(Integrity test)。完整性试验方法是用锤轻击桩头同时测出桩的反应(一般为桩的加速度),以检验桩的埋入长度、桩断面缩小或扩大以及其位置、有无裂缝和产生的部位等桩的完整性的非破损检测方法(如图1所示)。随着近年现场灌注桩的需要,上,
1992年S1期 186-200页 [查看摘要][在线阅读][下载 4975K] [下载次数：24 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：100 ] -
随着现代经济的高速发展,在房屋建筑、桥梁、塔架、堤坝和其它一些重型结构的广阔范围内,桩常常是一种最基本的基础型式,然而,即使在同一地区,采用不同的方式所形成的桩,往往具有不同的特性,因而对桩基进行检测是必不可少的,现行主要是动态和静态两种检测方法,下面就动、静态检测方法和发展趋势作一简要的介绍。
1992年S1期 201-208页 [查看摘要][在线阅读][下载 796K] [下载次数：65 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：307 ] - J.Kruizinga;佘诗刚;
桩的承载力可根据诸如静力触探试验、标准贯入试验、旁压仪试验的现场结果进行预测。在四种不同水准下对打入的钢管桩进行试验加载,所获得的最终承载力与根据旁压仪试验的计算值进行了比较。
1992年S1期 209-215页 [查看摘要][在线阅读][下载 644K] [下载次数：29 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：152 ] - F.Baguelin;R.Frank;J.F.Jezequel;佘诗刚;
本文介绍在长期承受静载作用的饱和软土中的打桩试验,并用不同方法计算桩的侧向荷载。
1992年S1期 216-218页 [查看摘要][在线阅读][下载 1257K] [下载次数：29 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：1 ] |[阅读次数：153 ] 下载本期数据